电力系统受到大扰动后,由于受到动态过程中非线性因素和事故后潮流重新分配两方面因素影响,电网自身阻尼特性会发生改变。首先研究事故后方式和非线性因素对电网受到大扰动后动态稳定性的影响,然后通过对非线性因素与事故后方式共同作用下的大扰动动态稳定进行分析,得出大扰动下若自动调节控制装置的非线性环节对电网阻尼特性影响较小,则电网大扰动动态稳定性主要由事故后方式下电网自身阻尼特性决定的结论。最后,利用某电网实际运行方式的仿真分析对结论进行了验证。 ??调速系统的非线性主要体现在限幅环节，励磁系统强励主要体现在快速的暂态过程中，而调速系统响应时间相对较慢，两者对故障后动态摇摆过程影响相对较校而PSS装置与电网阻尼特性关系最为密切，本节主要讨论PSS装置限幅环节对电网阻尼特性的影响。仿真系统中PSS模型的最大输出VSMAX和最小输出VSMIN分别设置为±0.1、±0.07、±0.05，通过在线路1上加瞬时性短路故障设置大扰动故障。时域仿真中PSS输出曲线和线路有功功率分别如图2和图3所示。根据表1不同限幅作用下电网振荡模式阻尼特图1单机无穷大系统越长，PSS装置所产生的阻尼力矩越小，而电网的阻尼特性则越差；本文由公司网站全自动滚圆机网站采集转载中国知网整理!    http://www.gunyuanji168.com/由于设置故障为瞬时故障，系统事故后运行方式不变，所以可认为大扰动后电网动态稳定性主要由PSS装置的非线性环节决定。3两因素共同作用的大扰动动态稳定分析由于直接准确求取事故后运行方式较为繁琐和困难，而通过观测速度偏差、电网大扰动动态稳定-电动液压滚圆机滚弧机张家港钢管滚圆机滚弧机折弯机励磁电压、PSS输出信号等参数的输出曲线是否在限幅之内则相对简单。因此，如果电网速度偏差、PSS输出信号等参数的时域仿真曲线大都在限幅之内，且处于限幅状态的装置退出运行，则其对电网阻尼特性影响不大，那么就图4不同扰动下发电机PSS输出曲线能源可以认为电网大扰动动态稳定特性主要由事故后方式下电网自身的阻尼特性所决定。采用前述单机无穷大系统。设置断线大扰动故障，逐渐减小单机无穷大系统PSS装置的限制幅值，观测对比电网受到大扰动时的阻尼特性与事故后运行方式下电网自身的阻尼特性。时域仿真PSS信号输出曲线和线路有功功率分别如图6和图7所示。将PSS模型的最大输出VSMAX和最小输出VSMIN分别设置为±0.25（PSS输出信号不受限制）、±0.08、±0.07（电网大扰动动态稳定突变）三个档位。分别记这3个档位为限幅1、限幅2、限幅3。根据仿真结果可计算出表3所示的阻尼特性。由表3的计算结果可知，随着限幅作用的减弱，时域仿真曲线的阻尼比与事故后方式的阻尼比越来越接近。因此，如果电网在大扰动动态过程中，速度偏差、PSS信号等输出曲线大都在限幅之内，则电网大扰动动态稳定特性由事故后方式下电网自身的阻尼特性所决定。4算例分析4.1电网大扰动故障时域仿真算例运用小干扰软件（SSAP）对某实际电网2017年夏季平峰方式进行低频振荡计算，经分析可得该电网MX地区对SD地区振荡模式的振荡频率为0.4044Hz，阻尼比为0.0536。采用BPA潮流、稳定计算程序对电网大功率缺额故障进行时域仿真。运用Prony算法计算MX地区四回外送联络线有功功率曲线的阻尼比，计算结果如表4所示。小干扰特征值计算结果反映的是事故前MX地区对SD地区振荡模式的阻尼特性，时域仿真结果反映的是事故后MX地区对SD地区振荡模式的阻尼特性。由表4计算结果可知，事故后MX地区对SD地区振荡模式的阻尼比由0.0536变为0.0103，阻尼特性变差。当电网出现大功率缺额时，整个电网的发电机组受到大的扰动，发电机的调速系统、励磁装置、PSS装置的输入信号处于持续?F5不同扰动下线路有功功率曲线电网大扰动动态稳定-电动液压滚圆机滚弧机张家港钢管滚圆机滚弧机折弯机本文由公司网站全自动滚圆机网站采集转载中国知网整理!    http://www.gunyuanji168.com/